1. Wanneer de eenfasige transformator onbelast is, bevinden de stroom en de magnetische hoofdflux zich in verschillende fasen en is er een fasehoekverschil omdat er een ijzerverbruiksstroom is. De nullaststroom is een piekgolfvorm omdat er een grote derde harmonische in zit.
2. Wisselstroom vloeit in de ankerwikkeling van een gelijkstroommotor. Maar de gelijkstroom vloeit in zijn bekrachtigingswikkeling. De excitatiemodi van DC-motoren omvatten afzonderlijke excitatie, shunt-excitatie, serie-excitatie, samengestelde excitatie, enz.
3. De uitdrukking van de achterste elektromotorische kracht van de DC-motor is E=CEFn, en de uitdrukking van het elektromagnetische koppel is Tem=CTFI.
4. Het aantal parallelle takken van DC-motoren is altijd in paren. Het aantal parallelle takken van de AC-wikkeling is niet zeker.
5. In een gelijkstroommotor worden de componenten van een enkele stapelwikkeling op elkaar gestapeld en in serie geschakeld. Of het nu gaat om een enkele golfwikkeling of een enkele stapelwikkeling, de commutator verbindt alle componenten in serie om één gesloten lus te vormen.
6. Een asynchrone motor wordt ook wel inductiemotor genoemd omdat de rotorstroom van een asynchrone motor wordt gegenereerd door elektromagnetische inductie.
7. Wanneer de asynchrone motor wordt gestart met een verlaagde spanning, neemt het startkoppel af en neemt het startkoppel af in verhouding tot het kwadraat van de startstroom van de wikkeling.
8. Wanneer de amplitude en frequentie van de spanning aan de primaire zijde onveranderd blijven, blijft de verzadigingsgraad van de kern van de transformator onveranderd en blijft ook de excitatiereactantie onveranderd.
9. De kortsluitkarakteristiek van de synchrone generator is een rechte lijn. Wanneer de driefasige symmetrische kortsluiting optreedt, is het magnetische circuit onverzadigd; wanneer de driefasige symmetrische kortsluiting in stabiele toestand optreedt, is het kortsluitcircuit een directe-ascomponent van pure demagnetisatie.
10. De stroom in de bekrachtigingswikkeling van de synchrone motor is gelijkstroom. De belangrijkste excitatiemethoden omvatten excitatiegenerator-excitatie, statische gelijkrichter-excitatie, roterende gelijkrichter-excitatie, enz.
11. Er zijn geen gelijkmatige harmonischen in de driefasige synthetische magnetomotorische kracht; symmetrische driefasige wikkelingen laten symmetrische driefasige stromen door, en er zijn geen veelvouden van drie magnetische harmonischen in de synthetische magnetomotorische kracht.
12. Algemeen wordt verwacht dat één zijde van een driefasige transformator een delta-aansluiting heeft of dat het middelpunt van één zijde geaard is. Omdat de wikkelverbindingen van driefasige transformatoren een pad hopen te hebben voor een derde harmonische stroom.
13. Wanneer een symmetrische driefasige wikkeling een symmetrische driefasige stroom passeert, wordt de 5e harmonische in de resulterende magnetomotorische kracht omgekeerd; de 7e harmonische wordt voorwaarts geroteerd.
14. De mechanische eigenschappen van DC-seriemotoren zijn relatief zacht. De mechanische eigenschappen van afzonderlijk aangeslagen gelijkstroommotoren zijn relatief moeilijk.
15. De kortsluittest van de transformator kan de lekimpedantie van de transformatorwikkeling meten; terwijl de nullasttest de excitatie-impedantieparameters van de wikkeling kan meten.
16. De transformatieverhouding van de transformator is gelijk aan de windingsverhouding van de primaire wikkeling tot de secundaire wikkeling. De transformatieverhouding van een enkelfasige transformator kan ook worden uitgedrukt als de verhouding van de nominale spanningen van de primaire en secundaire zijde.
17. Tijdens normale excitatie is de arbeidsfactor van de synchrone generator gelijk aan 1; houd het actieve uitgangsvermogen onveranderd en maak de excitatiestroom kleiner dan normale excitatie (onder excitatie), dan is de aard van de ankerreactie op de directe as magnetiserend; houd het actieve uitgangsvermogen zonder. Wanneer de excitatiestroom verandert en de excitatiestroom groter is dan de normale excitatie (overexcitatie), is de aard van de ankerreactie met directe as demagnetisatie.
18. Bij DC-motoren treedt ijzerverlies vooral op in de rotorkern (ankerkern), omdat het magnetische veld van de statorkern in principe onveranderd blijft.
19. In een gelijkstroommotor is de steek y1 gelijk aan het aantal slots tussen de ene kant van de componentreeks en de tweede kant van de reeks. De resulterende steek y is gelijk aan het aantal groeven tussen de bovenste deelzijden van twee in serie verbonden delen.
20. Wanneer bij een gelijkstroommotor geen rekening wordt gehouden met verzadiging, is het kenmerk van de kwadratuurankerreactie dat de positie waar het magnetische veld nul is, wordt verschoven, maar dat de magnetische flux van elke pool onveranderd blijft. Wanneer de borstel zich op de geometrische neutrale lijn bevindt, is de ankerreactie kruismagnetisch.
21. In een gelijkstroommotor is de commutator het onderdeel dat externe gelijkstroom omzet in interne wisselstroom. Het doel van een commutator is om DC naar AC om te zetten (of omgekeerd).
22. Wanneer in een synchrone motor de door de statorwikkeling onderling verbonden excitatieflux F0 een grote waarde heeft, bereikt de tegenelektromotorische kracht E0 een kleine waarde. Wanneer F0 nul bereikt, bereikt E0 een grote waarde. De faserelatie tussen F0 en E0 is F0 over E090o. De relatie tussen E0 en F0 is E0=4,44fN·kN1F0.
23. Bij motoren heeft lekflux betrekking op de magnetische flux die alleen de wikkeling zelf verknoopt. De tegen-elektromotorische kracht die erdoor wordt gegenereerd, kan vaak equivalent zijn aan een spanningsval in de lekweerstand (of een negatieve spanningsval in de weerstand).
24. Er zijn twee soorten rotoren voor asynchrone motoren: - het type eekhoornkooi en het wondtype.
25. De slipverhouding van een asynchrone motor wordt gedefinieerd als de verhouding tussen het verschil tussen de synchrone snelheid en de rotorsnelheid en de synchrone snelheid. Wanneer de asynchrone motor in de motorstatus werkt, is het bereik van zijn slip s 1>s>0.
26. De relatie tussen het elektromagnetische koppel Tem en de slipsnelheid van de asynchrone motor. De Tem-s-curve heeft drie sleutelpunten, namelijk het startpunt (s=1), het elektromagnetische koppelpunt (s=sm) en het synchronisatiepunt (s=0). Wanneer de rotorweerstand van een asynchrone motor verandert, zijn de kenmerken van het elektromagnetische koppel Tem en de slipsnelheid sm: de grootte blijft onveranderd, maar de positie van s verandert.
27. De asynchrone motor moet voor excitatie hysteretisch reactief vermogen van het elektriciteitsnet absorberen.
28. Wanneer een spoelgroep van wisselstroom wordt voorzien, verandert de magnetomotorische kracht ervan in de loop van de tijd in een pulserende aard. Een enkele spoel wordt voorzien van wisselstroom en de magnetomotorische kracht ervan verandert met de tijd en heeft ook pulserende eigenschappen.
29. Wanneer een synchrone generator op het elektriciteitsnet wordt aangesloten, moet de driefasige klemspanning dezelfde zijn als de driefasige spanning van het elektriciteitsnet: frequentie, amplitude, golfvorm, fasevolgorde (en fase), enz.
30. Er zijn twee soorten rotoren van synchrone motoren: het type met verborgen pool en het type met opvallende pool.
31. Het equivalente aantal fasen van de eekhoornkooirotor is gelijk aan het aantal slots, en het equivalente aantal windingen van elke fase is 1/2.
32. Driefasige symmetrische AC-wikkeling stroomt door symmetrische driefasige wisselstroom. De synthetische magnetomotorische kracht van de fundamentele golf is een magnetomotorische kracht met cirkelvormige rotatie. De draairichting is van de voorwaartse fase-wikkelingsas naar de achterblijvende fase-as en vervolgens naar de neerwaartse fase-as. De as van de achterblijvende fase.
33. Er zijn twee verbindingsmethoden tussen de driefasige wikkelingen van een driefasige transformator: stertype en deltatype; het magnetische circuit heeft twee structuren: groepstype en kerntype.
34. De zes oneven genummerde aansluitgroepnummers van de driefasige transformator zijn 1, 3, 5, 7, 9 en 11. De zes even genummerde aansluitgroepnummers zijn 0, 2, 4, 6, 8 en 10.
35. In de AC-wikkeling is het aantal slots per pool en fase q = q = Z/2p/m (ervan uitgaande dat het aantal slots Z is, het aantal poolparen p en het aantal fasen m )...In AC-wikkelingen zijn er wikkelingen die een faseriem van 120o gebruiken en sommige die een faseriem van 60o gebruiken. Onder hen zijn de fundamentele wikkelingscoëfficiënt en de tegenelektromotorische kracht van de 60-fasenzone relatief hoog.
36. De symmetrische componentenmethode kan worden gebruikt om de asymmetrische werking van transformatoren en synchrone motoren te analyseren. Het uitgangspunt van de toepassing ervan is dat het systeem lineair is. Daarom kan het superpositieprincipe worden toegepast om het asymmetrische driefasige energiesysteem te ontbinden in een positieve reeks, een negatieve reeks en drie groepen symmetrische driefasige systemen zoals een nulreeks.
37. De berekeningsformule van de korteafstandscoëfficiënt is ky1= sin(p/2×y1/t). De fysieke betekenis ervan is de korting (of reductie) van de achterste elektromotorische kracht (of magnetomotorische kracht) veroorzaakt door de korte afstand vergeleken met de hele afstand. coëfficiënt). De berekeningsformule van de verdelingscoëfficiënt is kq1= sin(qa1/2) /q/ sin(a1/2). De fysieke betekenis ervan is dat wanneer q-spoelen worden gescheiden door een elektrische hoek van al, de achterste elektromotorische kracht (of magnetomotorische kracht) relatief geconcentreerd is. De coëfficiënt wordt verminderd (of verdisconteerd) door de situatie.
38. De stroomtransformator wordt gebruikt om stroom te meten en de secundaire zijde mag geen open circuit hebben. De spanningstransformator wordt gebruikt om de spanning te meten en de secundaire zijde ervan kan niet worden kortgesloten.
39. Een motor is een apparaat dat mechanische energie omzet in elektrische energie (of omgekeerd), of het ene wisselspanningsniveau verandert in een ander wisselspanningsniveau. Vanuit het perspectief van energieconversie kunnen motoren worden onderverdeeld in drie categorieën: transformatoren, motoren en generatoren.
40. De berekeningsformule van de elektrische hoek a1 vanuit de sleuf is a1= p×360o/Z. Te zien is dat de elektrische hoek al van de sleufafstand gelijk is aan p maal de mechanische hoek am van de sleufafstand.
41. Het principe van de berekening van de transformatorwikkeling is ervoor te zorgen dat de magnetomotorische kracht van de wikkeling vóór en na de berekening onveranderd blijft en dat het actieve en reactieve vermogen van de wikkeling onveranderd blijft.
42. De karakteristieke curve van de efficiëntie van de transformator wordt gekenmerkt door een hoge waarde, die een lage waarde bereikt wanneer het variabele verlies gelijk is aan het constante verlies.
43. Bij de nullasttest van de transformator worden doorgaans spanning en metingen aan de laagspanningszijde toegepast. Kortsluittests van transformatoren brengen meestal spanning aan en voeren metingen uit aan de hoogspanningszijde.
44. Wanneer de transformatoren parallel lopen, zijn de voorwaarden voor nullast-circulatiestroom dezelfde transformatieverhouding en hetzelfde aansluitgroepnummer.
45. Wanneer transformatoren parallel worden gebruikt, is het principe van de belastingverdeling: dat de waarde per eenheid van de belastingsstroom van de transformator omgekeerd evenredig is met de waarde per eenheid van de kortsluitimpedantie. De voorwaarden voor het volledig benutten van de capaciteit van de transformator tijdens parallel bedrijf zijn: de eenheidswaarden van de kortsluitimpedanties moeten gelijk zijn, en hun impedantiehoeken moeten ook gelijk zijn.
++86 13524608688
